Tankewol foar it besykjen fan Nature.com.Jo brûke in browserferzje mei beheinde CSS-stipe.Foar de bêste ûnderfining riede wy oan dat jo in bywurke browser brûke (of kompatibiliteitsmodus útskeakelje yn Internet Explorer).Derneist, om trochgeande stipe te garandearjen, litte wy de side sjen sûnder stilen en JavaScript.
Toant in karrousel fan trije dia's tagelyk.Brûk de knoppen Foarige en Folgjende om troch trije dia's tagelyk te bewegen, of brûk de sliderknoppen oan 'e ein om troch trije dia's tagelyk te bewegen.
Metaalhydriden (MH) wurde erkend as ien fan 'e meast geskikte materiaalgroepen foar wetterstofopslach fanwege har grutte wetterstofopslachkapasiteit, lege wurkdruk en hege feiligens.Har trage kinetika fan wetterstofopname ferminderet lykwols de opslachprestaasjes sterk.Snellere waarmteferwidering fan 'e MH-opslach koe in wichtige rol spylje by it ferheegjen fan har wetterstofopnamesnelheid, wat resulteart yn ferbettere opslachprestaasjes.Yn dit ferbân wie dizze stúdzje rjochte op it ferbetterjen fan de eigenskippen fan waarmteferfier om de wetterstofopnamesnelheid fan it MH-opslachsysteem posityf te beynfloedzjen.De nije semy-silindryske coil waard earst ûntwikkele en optimalisearre foar wetterstof opslach en opnaam as in ynterne lucht-as-waarmte Exchanger (HTF).Op grûn fan de ferskillende toanhichte maten, it effekt fan de nije waarmte Exchanger konfiguraasje wurdt analysearre en ferlike mei de konvinsjonele helical coil mjitkunde.Derneist waarden de bestjoeringsparameters fan 'e opslach fan MG en GTP numerike studearre om optimale wearden te krijen.Foar numerike simulaasje wurdt ANSYS Fluent 2020 R2 brûkt.De resultaten fan dizze stúdzje litte sjen dat de prestaasjes fan in MH-opslachtank signifikant kinne wurde ferbettere troch it brûken fan in semy-silindryske coil-waarmtewikseler (SCHE).Yn ferliking mei konvinsjonele spiraal coil waarmtewikselers, de doer fan wetterstof absorption wurdt fermindere troch 59%.De lytste ôfstân tusken de SCHE coils resultearre yn in 61% reduksje yn absorption tiid.Wat de bestjoeringsparameters fan MG-opslach mei SHE oanbelanget, liede alle selekteare parameters ta in signifikante ferbettering yn it proses fan wetterstofabsorption, benammen de temperatuer by de ynlaat nei de HTS.
Der is in wrâldwide oergong fan enerzjy basearre op fossile brânstoffen nei duorsume enerzjy.Om't in protte foarmen fan duorsume enerzjy op in dynamyske manier enerzjy leverje, is enerzjyopslach nedich om de lading lykwicht te meitsjen.Op wetterstof basearre enerzjy opslach hat foar dit doel in soad omtinken lutsen, benammen om't wetterstof troch syn eigenskippen en portabiliteit brûkt wurde kin as in "griene" alternative brânstof en enerzjydrager.Dêrnjonken biedt wetterstof ek in hegere enerzjyynhâld per ienheid massa yn ferliking mei fossile brânstoffen2.D'r binne fjouwer haadtypen fan opslach fan wetterstofenerzjy: opslach fan komprimearre gas, ûndergrûnske opslach, floeibere opslach, en fêste opslach.Komprimearre wetterstof is it haadtype dat wurdt brûkt yn brânselselauto's lykas bussen en heftrucks.Dizze opslach leveret lykwols in lege bulk tichtens fan wetterstof (sawat 0,089 kg / m3) en hat feiligensproblemen ferbûn mei hege wurkdruk3.Op grûn fan in konverzjeproses by lege omjouwingstemperatuer en -druk sil de floeibere opslach wetterstof yn floeibere foarm opslaan.By floeiber is lykwols sa'n 40% fan 'e enerzjy ferlern.Derneist is bekend dat dizze technology mear enerzjy- en arbeidsintensyf is yn ferliking mei technologyen foar opslach yn fêste steat4.Fêste opslach is in libbensfetbere opsje foar in wetterstofekonomy, dy't wetterstof opslacht troch wetterstof op te nimmen yn fêste materialen troch absorption en it frijlitten fan wetterstof troch desorpsje.Metaalhydride (MH), in technology foar opslach fan fêst materiaal, is fan resint belang yn brânselapplikaasjes fanwegen syn hege wetterstofkapasiteit, lege wurkdruk en lege kosten yn ferliking mei floeibere opslach, en is geskikt foar stasjonêre en mobile applikaasjes6,7 In Dêrneist leverje MH-materialen ek feiligenseigenskippen lykas effisjinte opslach fan grutte kapasiteit8.D'r is lykwols in probleem dat de produktiviteit fan 'e MG beheint: de lege termyske konduktiviteit fan 'e MG-reaktor liedt ta stadige opname en desorpsje fan wetterstof.
Goede waarmte oerdracht by eksothermyske en endothermyske reaksjes is de kaai foar it ferbetterjen fan de prestaasjes fan MH-reaktors.Foar it wetterstofladenproses moat de opwekke waarmte út 'e reaktor fuortsmiten wurde om de wetterstofladingsstream te kontrolearjen op it winske taryf mei maksimale opslachkapasiteit.Ynstee dêrfan is waarmte nedich om it taryf fan wetterstofevolúsje te ferheegjen by ûntlizzing.Om de prestaasjes fan waarmte en massa-oerdracht te ferbetterjen, hawwe in protte ûndersikers it ûntwerp en optimisaasje studearre op basis fan meardere faktoaren lykas bestjoeringsparameters, MG-struktuer en MG11-optimalisaasje.MG-optimalisaasje kin dien wurde troch it tafoegjen fan materialen mei hege termyske konduktiviteit lykas foammetalen oan MG-lagen 12,13.Sa kin de effektive termyske konduktiviteit ferhege wurde fan 0,1 nei 2 W / mK10.De tafoeging fan fêste materialen fermindert lykwols de krêft fan 'e MN-reaktor signifikant.Oangeande wurkparameters kinne ferbetteringen wurde berikt troch it optimalisearjen fan de earste bedriuwsbetingsten fan 'e MG-laach en koelmiddel (HTF).De struktuer fan 'e MG kin optimisearre wurde troch de mjitkunde fan' e reaktor en it ûntwerp fan 'e waarmtewikseler.Oangeande de konfiguraasje fan 'e MH-reaktorwaarmtewikseler kinne de metoaden wurde ferdield yn twa soarten.Dit binne ynterne waarmtewikselers boud yn 'e MO-laach en eksterne waarmtewikselers dy't de MO-laach bedekke, lykas finnen, koeljassen en wetterbaden.Wat de eksterne waarmtewikseler oanbelanget, analysearre Kaplan16 de wurking fan 'e MH-reaktor, mei it brûken fan koelwetter as in jas om de temperatuer yn' e reaktor te ferleegjen.De resultaten waarden fergelike mei in 22 rûne finreaktor en in oare reaktor kuolle troch natuerlike konveksje.Se stelle dat de oanwêzigens fan in koeljas de temperatuer fan 'e MH signifikant ferminderet, wêrtroch't de absorption rate ferheget.Numerike stúdzjes fan 'e wetter-jacketed MH-reaktor troch Patil en Gopal17 hawwe sjen litten dat wetterstof oanfier druk en HTF temperatuer binne wichtige parameters dy't beynfloedzje de snelheid fan wetterstof opname en desorption.
It fergrutsjen fan it waarmte-oerdrachtgebiet troch it tafoegjen fan finnen en waarmtewikselers ynboud yn 'e MH is de kaai foar it ferbetterjen fan de prestaasjes fan waarmte en massa-oerdracht en dus de opslachprestaasjes fan' e MH18.Ferskate ynterne waarmtewikselerkonfiguraasjes (rjochte buis en spiraalspul) binne ûntworpen om it koelmiddel te sirkulearjen yn 'e MH19,20,21,22,23,24,25,26 reaktor.Mei it brûken fan in ynterne waarmtewikseler sil de koel- of ferwaarmingsvloeistof lokale waarmte oerdrage yn 'e MH-reaktor tidens it wetterstofadsorpsjeproses.Raju en Kumar [27] brûkten ferskate rjochte buizen as waarmtewikselers om de prestaasjes fan 'e MG te ferbetterjen.Harren resultaten lieten sjen dat absorption tiden waarden fermindere doe't rjochte buizen waarden brûkt as waarmte Exchangers.Dêrnjonken ferkoart it gebrûk fan rjochte buizen de wetterstofdesorpsjetiid28.Hegere trochstreamingsraten foar koelmiddel ferheegje it taryf fan opladen en ûntladen fan wetterstof29.It fergrutsjen fan it oantal koelbuizen hat lykwols in posityf effekt op MH-prestaasjes yn stee fan koelmiddelstream30,31.Raju et al.32 brûkte LaMi4.7Al0.3 as in MH-materiaal om de prestaasjes fan multitube-waarmtewikselers yn reaktors te studearjen.Se rapportearren dat de bestjoeringsparameters in signifikant effekt hiene op it absorptionproses, benammen de feeddruk en dan de trochstreaming fan 'e HTF.De absorptiontemperatuer blykte lykwols minder kritysk te wêzen.
De prestaasjes fan 'e MH-reaktor wurde fierder ferbettere troch it brûken fan in spiraalspulwarmtewikseler troch syn ferbettere waarmteferfier yn ferliking mei rjochte buizen.Dit komt om't de sekundêre syklus better waarmte út 'e reactor25 ferwiderje kin.Derneist jouwe de spiraalbuizen in grut oerflak foar waarmteferfier fan 'e MH-laach nei it koelmiddel.As dizze metoade yn 'e reaktor ynfierd wurdt, is de ferdieling fan waarmtewikselbuizen ek unifoarmer33.Wang et al.34 studearre it effekt fan wetterstofopname duer troch it tafoegjen fan in spiraalspul oan in MH-reaktor.Harren resultaten litte sjen dat as de waarmte oerdracht koeffizient fan 'e coolant ferheget, de absorption tiid fermindert.Wu et al.25 ûndersocht de prestaasjes fan Mg2Ni-basearre MH-reaktors en spiraalwarmtewikselers.Harren numerike stúdzjes hawwe in reduksje yn reaksjetiid toand.De ferbettering fan it waarmteferfiermeganisme yn 'e MN-reaktor is basearre op in lytsere ferhâlding fan skroefpitch oant skroefpitch en in dimensjeleaze skroefpitch.In eksperimintele stúdzje troch Mellouli et al.21 mei help fan in coiled coil as in ynterne waarmte Exchanger die bliken dat HTF start temperatuer hat in signifikant effekt op it ferbetterjen fan wetterstof opname en desorption tiid.Kombinaasjes fan ferskate ynterne waarmtewikselers binne útfierd yn ferskate stúdzjes.Eisapur et al.35 studearre wetterstof opslach mei help fan in spiraal coil waarmtewikseler mei in sintrale werom buis te ferbetterjen de wetterstof absorption proses.Harren resultaten lieten sjen dat de spiraalbuis en de sintrale weromkommende buis de waarmteferfier tusken it koelmiddel en de MG signifikant ferbetterje.De lytsere toanhichte en gruttere diameter fan de spiraalbuis fergrutsje de snelheid fan waarmte en massa oerdracht.Ardahaie et al.36 brûkt platte spiraal buizen as waarmte Exchangers te ferbetterjen waarmte oerdracht binnen de reaktor.Se rapportearren dat de absorptiondoer waard fermindere troch it fergrutsjen fan it oantal flakke spiraalbuisfleantugen.Kombinaasjes fan ferskate ynterne waarmtewikselers binne útfierd yn ferskate stúdzjes.Dhau et al.37 ferbettere de prestaasjes fan 'e MH mei in spiraalwarmtewikseler en finnen.Harren resultaten litte sjen dat dizze metoade de wetterstofvultiid ferminderet mei in faktor fan 2 yn ferliking mei it gefal sûnder finnen.De ringfinen wurde kombinearre mei koelbuizen en boud yn 'e MN-reaktor.De resultaten fan dizze stúdzje litte sjen dat dizze kombineare metoade mear unifoarme waarmteferfier leveret yn ferliking mei de MH-reaktor sûnder finnen.It kombinearjen fan ferskate waarmtewikselers sil lykwols it gewicht en folume fan 'e MH-reaktor negatyf beynfloedzje.Wu et al.18 fergelike ferskillende waarmte Exchanger konfiguraasjes.Dizze omfetsje rjochte buizen, finnen en spiraalspiralen.De auteurs melde dat spiraalspul de bêste ferbetteringen leverje yn waarmte en massa oerdracht.Dêrneist, yn ferliking mei rjochte buizen, spiraal buizen, en rjochte buizen kombinearre mei spiraal buizen, dûbele coils hawwe in better effekt op it ferbetterjen fan waarmte oerdracht.In stúdzje troch Sekhar et al.40 die bliken dat in ferlykbere ferbettering yn wetterstof opname waard berikt mei help fan in spiraal coil as de ynterne waarmte Exchanger en in finned eksterne cooling jas.
Fan 'e hjirboppe neamde foarbylden jout it gebrûk fan spiraalspul as ynterne waarmtewikselers bettere ferbetterings fan waarmte en massa oerdracht as oare waarmtewikselers, benammen rjochte buizen en finnen.Dêrom wie it doel fan dizze stúdzje om de spiraalspul fierder te ûntwikkeljen om de prestaasjes fan waarmteferfier te ferbetterjen.Foar it earst is in nije semy-sylindryske spoel ûntwikkele basearre op 'e konvinsjonele MH-opslach helical coil.Dizze stúdzje wurdt ferwachte te ferbetterjen wetterstof opslach prestaasjes troch beskôgje in nij waarmte Exchanger design mei in bettere waarmte oerdracht sône yndieling levere troch in konstante folume fan MH bed en HTF buizen.De opslachprestaasjes fan dizze nije waarmtewikseler waarden doe fergelike mei konvinsjonele spiraalspulwarmtewikselers basearre op ferskate spoelplakken.Neffens besteande literatuer binne bedriuwsbetingsten en ôfstân fan spoelen de wichtichste faktoaren dy't de prestaasjes fan MH-reaktors beynfloedzje.Om it ûntwerp fan dizze nije waarmtewikseler te optimalisearjen, waard ûndersocht it effekt fan spoelafstand op wetterstofopnametiid en MH-folume.Derneist, om de relaasje tusken de nije heal-silindryske spoelen en bedriuwsbetingsten te begripen, wie in sekundêr doel fan dizze stúdzje om de skaaimerken fan 'e reaktor te studearjen neffens ferskate bestjoeringsparameterbereiken en de passende wearden foar elke operaasje te bepalen wize.parameter.
De prestaasjes fan it wetterstof enerzjy opslach apparaat yn dizze stúdzje wurdt ûndersocht basearre op twa waarmte Exchanger konfiguraasjes (ynklusyf spiraal buizen yn gefallen 1 oan 3 en semy-silindryske buizen yn gefallen 4 oan 6) en in gefoelichheid analyze fan bestjoeringssysteem parameters.De operabiliteit fan 'e MH-reaktor waard foar it earst hifke mei in spiraalbuis as waarmtewikseler.Sawol de koelmiddel oaljepipe as it MH-reaktorskip binne makke fan roestfrij stiel.Dêrby moat opmurken wurde dat de ôfmjittings fan 'e MG-reaktor en de diameter fan' e GTF-pipen yn alle gefallen konstant wiene, wylst de stapgrutte fan 'e GTF farieare.Dizze seksje analysearret it effekt fan de pitch grutte fan HTF coils.De hichte en bûtendiameter fan 'e reaktor wiene respektivelik 110 mm en 156 mm.De diameter fan de waarmte-liedende oalje piip wurdt ynsteld op 6mm.Sjoch oanfoljende seksje foar details oer it MH-reaktor-circuitdiagram mei spiraalbuizen en twa semy-silindryske buizen.
Op fig.1a toant de MH spiraalbuisreaktor en syn dimensjes.Alle geometryske parameters wurde jûn yn tabel.1. It totale folume fan 'e helix en it folume fan' e ZG binne respektivelik likernôch 100 cm3 en 2000 cm3.Fan dizze MH-reaktor waard lucht yn 'e foarm fan HTF yn' e poreuze MH-reaktor fan ûnderen troch in spiraalbuis ynfierd, en wetterstof waard ynfierd fan 'e boppeste oerflak fan' e reaktor.
Karakterisaasje fan selektearre geometryen foar metaal hydride reaktors.a) mei in spiraal-tubulêre waarmtewikseler, b) mei in semi-silindryske tubulêre waarmtewikseler.
It twadde diel ûndersiket de wurking fan 'e MH-reaktor basearre op in semi-silindryske buis as waarmtewikseler.Op fig.1b lit de MN-reaktor sjen mei twa semy-sylindryske buizen en har ôfmjittings.Tabel 1 listet alle geometryske parameters fan semy-silindryske pipen, dy't konstant bliuwe, mei útsûndering fan 'e ôfstân tusken har.Dêrby moat opmurken wurde dat de semy-silindryske buis yn Case 4 waard ûntwurpen mei in konstante folume fan HTF buis en MH alloy yn de coiled buis (opsje 3).As foar fig.1b, lucht waard ek ynfierd út 'e boaiem fan' e twa semy-silindryske HTF buizen, en wetterstof waard ynfierd út 'e tsjinoerstelde rjochting fan' e MH reaktor.
Troch it nije ûntwerp fan 'e waarmtewikseler is it doel fan dizze seksje om de passende begjinwearden te bepalen foar de wurkparameters fan' e MH-reaktor yn kombinaasje mei SCHE.Yn alle gefallen waard lucht brûkt as koelmiddel om waarmte út 'e reaktor te ferwiderjen.Under de waarmte oerdracht oaljes, lucht en wetter wurde faak keazen as waarmte oerdracht oaljes foar MH reaktors fanwege harren lege kosten en lege miljeu-ynfloed.Troch it hege temperatuerberik fan magnesium-basearre alloys, waard loft keazen as koelmiddel yn dizze stúdzje.Dêrnjonken hat it ek bettere streameigenskippen dan oare floeibere metalen en smelte sâlten41.Tabel 2 jout de eigenskippen fan lucht op 573 K. Foar de gefoelichheid analyze yn dizze paragraaf, allinnich de bêste konfiguraasjes fan de MH-SCHE prestaasjes opsjes (yn gefallen 4 troch 6) tapast.De skatten yn dizze seksje binne basearre op ferskate bestjoeringsparameters, ynklusyf de begjintemperatuer fan 'e MH-reaktor, de wetterstofladingsdruk, de HTF-ynlettemperatuer, en it Reynolds-nûmer berekkene troch it feroarjen fan de HTF-taryf.Tabel 3 befettet alle bestjoeringssysteem parameters brûkt foar gefoelichheid analyze.
Dizze paragraaf beskriuwt alle nedige kontrôle fergelikingen foar it proses fan wetterstof absorption, turbulence en waarmte oerdracht fan coolants.
Om de oplossing fan 'e wetterstofopnamereaksje te ferienfâldigjen, wurde de folgjende oannames makke en levere;
Tidens absorption binne de thermofysyske eigenskippen fan wetterstof en metaalhydriden konstant.
Wetterstof wurdt beskôge as in ideaal gas, sadat lokale termyske lykwichtsbetingsten43,44 wurde rekken holden.
wêr't \({L}_{gas}\) de straal fan 'e tank is, en \({L}_{waarmte}\) de axiale hichte fan' e tank is.As N minder is as 0,0146, kin de wetterstofstream yn 'e tank yn' e simulaasje wurde negearre sûnder signifikante flater.Neffens aktueel ûndersyk is N folle leger as 0,1.Dêrom kin it drukgradienteffekt negeare wurde.
De reaktorwanden wiene yn alle gefallen goed isolearre.Dêrom is der gjin waarmte-útwikseling 47 tusken de reaktor en de omjouwing.
It is goed bekend dat Mg-basearre alloys hawwe goede hydrogenation eigenskippen en hege wetterstof opslachkapasiteit oant 7,6 wt% 8.Yn termen fan tapassingen foar opslach fan wetterstof yn fêste steat binne dizze alloys ek bekend as lichtgewicht materialen.Dêrneist hawwe se poerbêst waarmte ferset en goede processability8.Under ferskate Mg-basearre alloys, Mg2Ni-basearre MgNi alloy is ien fan de meast geskikte opsjes foar MH opslach fanwege syn wetterstof opslach kapasiteit fan maksimaal 6 wt%.Mg2Ni alloys jouwe ek flugger adsorption en desorption kinetika yn ferliking mei MgH48 alloy.Dêrom waard Mg2Ni keazen as it metaalhydridemateriaal yn dizze stúdzje.
De enerzjyfergeliking wurdt útdrukt as 25 basearre op de waarmtebalâns tusken wetterstof en Mg2Ni-hydride:
X is de hoemannichte wetterstof absorbearre op it metalen oerflak, de ienheid is \(gewicht\%\), berekkene út de kinetyske fergeliking \(\frac{dX}{dt}\) by absorption as folget49:
wêrby't \({C}_{a}\) de reaksjesnelheid is en \({E}_{a}\) de aktivearringenerzjy is.\({P}_{a,eq}\) is de lykwichtsdruk yn 'e metaalhydride-reaktor tidens it absorptionproses, jûn troch de van't Hoff-fergeliking as folget25:
Wêr't \({P}_{ref}\) de referinsjedruk fan 0,1 MPa is.\(\Delta H\) en \(\Delta S\) binne respektivelik de enthalpy en entropy fan de reaksje.Eigenskippen fan alloys Mg2Ni en wetterstof wurde presintearre yn tabel.4. De neamde list is te finen yn de oanfoljende paragraaf.
De floeistofstream wurdt as turbulint beskôge, om't syn snelheid en Reynolds-nûmer (Re) respektivelik 78,75 ms-1 en 14000 binne.Yn dizze stúdzje waard in berikber k-ε turbulinsjemodel keazen.It wurdt opmurken dat dizze metoade jout hegere krektens yn ferliking mei oare k-ε metoaden, en ek fereasket minder berekkening tiid as RNG k-ε50,51 metoaden.Sjoch de oanfoljende seksje foar details oer de basis fergelikingen foar waarmte oerdracht fluids.
Yn it earstoan wie it temperatuerregime yn 'e MN-reaktor unifoarm, en de gemiddelde wetterstofkonsintraasje wie 0,043.Der wurdt fan útgien dat de bûtengrins fan de MH-reaktor goed isolearre is.Magnesium-basearre alloys fereaskje typysk hege reaktyf temperatueren foar it opslaan en frijlitten fan wetterstof yn 'e reaktor.De Mg2Ni-legering fereasket in temperatuerberik fan 523–603 K foar maksimale absorption en in temperatuerberik fan 573–603 K foar folsleine desorption52.Eksperimintele stúdzjes fan Muthukumar et al.53 lieten lykwols sjen dat de maksimale opslachkapasiteit fan Mg2Ni foar wetterstofopslach berikt wurde kin by in wurktemperatuer fan 573 K, wat oerienkomt mei syn teoretyske kapasiteit.Dêrom waard de temperatuer fan 573 K keazen as de begjintemperatuer fan 'e MN-reaktor yn dizze stúdzje.
Meitsje ferskate rastergrutte foar falidaasje en betroubere resultaten.Op fig.2 toant de gemiddelde temperatuer op selektearre lokaasjes yn it wetterstof absorption proses út fjouwer ferskillende eleminten.It is de muoite wurdich op te merken dat mar ien gefal fan elke konfiguraasje is selektearre om te testen foar rasterûnôfhinklikens fanwege ferlykbere mjitkunde.Deselde meshing metoade wurdt tapast yn oare gefallen.Kies dêrom opsje 1 foar de spiraalpipe en opsje 4 foar de semy-sylindryske piip.Op fig.2a, b toant de gemiddelde temperatuer yn 'e reaktor foar respektivelik opsjes 1 en 4.De trije selektearre lokaasjes fertsjintwurdigje bêdtemperatuerkonturen oan 'e boppekant, midden en ûnderkant fan' e reaktor.Op grûn fan de temperatuer kontoeren op de selektearre lokaasjes, de gemiddelde temperatuer wurdt stabyl en toant lytse feroaring yn elemint nûmers 428.891 en 430.599 foar respektivelik gefallen 1 en 4.Dêrom waarden dizze rastergrutte keazen foar fierdere berekkeningen.Detaillearre ynformaasje oer de gemiddelde bedtemperatuer foar it wetterstofopnameproses foar ferskate selgrutte en opienfolgjende ferfine mazen foar beide gefallen wurdt jûn yn 'e oanfoljende seksje.
Gemiddelde bed temperatuer op selektearre punten yn de wetterstof absorption proses yn in metaal hydride reaktor mei ferskillende grid nûmers.(a) Gemiddelde temperatuer op selektearre lokaasjes foar gefal 1 en (b) Gemiddelde temperatuer op selektearre lokaasjes foar gefal 4.
De Mg-basearre metaal hydride reactor yn dizze stúdzje waard hifke basearre op de eksperimintele resultaten fan Muthukumar et al.53.Yn har stúdzje brûkten se in Mg2Ni-legering om wetterstof op te slaan yn roestfrij stiel buizen.Koperfinnen wurde brûkt om waarmteferfier yn 'e reaktor te ferbetterjen.Op fig.3a toant in ferliking fan de gemiddelde temperatuer fan it absorption proses bed tusken de eksperimintele stúdzje en dizze stúdzje.De foar dit eksperimint keazen bedriuwsbetingsten binne: MG begjintemperatuer 573 K en ynlaatdruk 2 MPa.Fan fig.3a kin dúdlik oantoand wurde dat dit eksperimintele resultaat wat de gemiddelde laachtemperatuer oanbelanget goed oerienkomt mei it hjoeddeiske.
Model ferifikaasje.(a) Koadeferifikaasje fan 'e Mg2Ni-metaalhydride-reaktor troch it fergelykjen fan de hjoeddeistige stúdzje mei it eksperimintele wurk fan Muthukumar et al.52, en (b) ferifikaasje fan it turbulente streammodel fan spiraalbuis troch it fergelykjen fan de hjoeddeiske stúdzje mei dy fan Kumar et al. .Undersyk.54.
Om it turbulinsjemodel te hifkjen, waarden de resultaten fan dizze stúdzje fergelike mei de eksperimintele resultaten fan Kumar et al.54 om de krektens fan it keazen turbulinsjemodel te befestigjen.Kumar et al.54 studearre turbulente stream yn in buis-yn-pipe spiraal waarmtewikseler.Wetter wurdt brûkt as waarme en kâlde floeistof ynjeksje fan wjerskanten.De waarme en kâlde floeibere temperatueren binne respektivelik 323 K en 300 K.Reynolds-nûmers fariearje fan 3100 oant 5700 foar hjitte floeistoffen en fan 21.000 oant 35.000 foar kâlde floeistoffen.Deannûmers binne 550-1000 foar waarme floeistoffen en 3600-6000 foar kâlde floeistoffen.De diameters fan 'e binnenste piip (foar waarme floeistof) en de bûtenste piip (foar kâlde floeistof) binne respektivelik 0,0254 m en 0,0508 m.De diameter en pitch fan 'e spiraalspul binne respektivelik 0.762 m en 0.100 m.Op fig.3b lit in ferliking fan eksperimintele en aktuele resultaten foar ferskate pearen fan Nusselt en Dean nûmers foar de coolant yn de binnenste buis.Trije ferskillende turbulinsjemodellen waarden ymplementearre en fergelike mei eksperimintele resultaten.As werjûn yn fig.3b binne de resultaten fan it te berikken k-ε turbulinsjemodel yn goede oerienstimming mei de eksperimintele gegevens.Dêrom is dit model keazen yn dizze stúdzje.
Numerike simulaasjes yn dizze stúdzje waarden útfierd mei ANSYS Fluent 2020 R2.Skriuw in brûker-definieare funksje (UDF) en brûk it as de ynfierterm fan 'e enerzjyfergeliking om de kinetika fan it absorptionproses te berekkenjen.It PRESTO55-sirkwy en de PISO56-metoade wurde brûkt foar druk-snelheidskommunikaasje en drukkorreksje.Selektearje in Greene-Gauss-selbasis foar de fariabele gradient.De momentum en enerzjy fergelikingen wurde oplost troch de twadde-order upwind metoade.Wat de ûnder-relaksaasjekoëffisjinten oanbelanget, wurde de druk, snelheid en enerzjykomponinten ynsteld op respektivelik 0,5, 0,7 en 0,7.De standert muorrefunksjes wurde tapast op de HTF yn it turbulinsjemodel.
Dizze paragraaf presintearret de resultaten fan numerike simulaasjes fan ferbettere ynterne waarmte oerdracht fan in MH-reaktor mei help fan in coiled coil waarmte Exchanger (HCHE) en in helical coil waarmte Exchanger (SCHE) ûnder wetterstof absorption.It effekt fan HTF-pitch op 'e temperatuer fan' e reaktorbêd en de doer fan absorption waard analysearre.De wichtichste bestjoeringsparameters fan it absorptionproses wurde studearre en presintearre yn 'e seksje foar gefoelichheidsanalyse.
Om it effekt fan spiraal-ôfstân op waarmteferfier yn in MH-reaktor te ûndersiikjen, waarden trije waarmtewikselerkonfiguraasjes mei ferskate toanhichtes ûndersocht.De trije ferskillende hichten fan 15mm, 12.86mm en 10mm wurde respektivelik oanwiisd lichem 1, lichem 2 en lichem 3.Dêrby moat opmurken wurde dat de piip diameter waard fêstmakke op 6 mm by in earste temperatuer fan 573 K en in lading druk fan 1,8 MPa yn alle gefallen.Op fig.4 toant de gemiddelde bed temperatuer en wetterstof konsintraasje yn 'e MH laach yn' e wetterstof absorption proses yn gefallen 1 oan 3. Typysk, de reaksje tusken it metaal hydride en wetterstof is exothermic oan it absorption proses.Dêrom nimt de temperatuer fan it bêd hurd op troch it earste momint dat wetterstof foar it earst yn 'e reaktor ynfierd wurdt.De bed temperatuer nimt ta oant it berikt in maksimum wearde en dan stadichoan ôfnimt as waarmte wurdt fuortfierd troch de coolant, dat hat in legere temperatuer en fungearret as in koelmiddel.As werjûn yn fig.4a, troch de foarige útlis nimt de temperatuer fan 'e laach hurd ta en nimt kontinu ôf.De wetterstofkonsintraasje foar it absorptionproses is meastentiids basearre op 'e bedtemperatuer fan' e MH-reaktor.As de gemiddelde laachtemperatuer sakket nei in bepaalde temperatuer, nimt it metalen oerflak wetterstof op.Dat komt troch de fersnelling fan de prosessen fan physisorption, chemisorption, diffusion fan wetterstof en de formaasje fan syn hydrides yn 'e reaktor.Fan fig.4b kin sjoen wurde dat it taryf fan wetterstof absorption yn gefal 3 is leger as yn oare gefallen troch de lytsere stap wearde fan de coil waarmte Exchanger.Dit resultearret yn in langere totale pipe lingte en in grutter waarmte oerdracht gebiet foar HTF pipen.Mei in gemiddelde wetterstofkonsintraasje fan 90% is de opnametiid foar Case 1 46.276 sekonden.Yn ferliking mei de doer fan absorption yn gefal 1, de doer fan absorption yn gefallen 2 en 3 waard fermindere troch 724 s en 1263 s, respektivelik.De oanfoljende seksje presintearret temperatuer- en wetterstofkonsintraasjekonturen foar selektearre lokaasjes yn 'e HCHE-MH-laach.
Ynfloed fan ôfstân tusken coils op gemiddelde laach temperatuer en wetterstof konsintraasje.(a) Gemiddelde bed temperatuer foar helical coils, (b) wetterstof konsintraasje foar helical coils, (c) gemiddelde bed temperatuer foar hemi-silindryske coils, en (d) wetterstof konsintraasje foar hemi-silindryske coils.
Om de eigenskippen fan 'e waarmteferfier fan' e MG-reaktor te ferbetterjen, waarden twa HFC's ûntwurpen foar in konstante folume fan 'e MG (2000 cm3) en in spiraalwarmtewikseler (100 cm3) fan opsje 3. Dizze paragraaf beskôget ek it effekt fan 'e ôfstân tusken de coils fan 15 mm foar koffer 4, 12,86 mm foar koffer 5 en 10 mm foar koffer 6. Yn fig.4c,d litte de gemiddelde bedtemperatuer en konsintraasje fan it wetterstofabsorpsjeproses sjen by in begjintemperatuer fan 573 K en in laaddruk fan 1,8 MPa.Neffens de gemiddelde laach temperatuer yn figuer 4c, de lytsere ôfstân tusken de coils yn gefal 6 ferleget de temperatuer gâns ferlike mei de oare twa gefallen.Foar gefal 6 resultearret in legere bedtemperatuer yn in hegere wetterstofkonsintraasje (sjoch fig. 4d).De wetterstofopname tiid foar fariant 4 is 19542 s, dat is mear as 2 kear leger as foar farianten 1-3 mei help fan HCH.Dêrneist, yn ferliking mei gefal 4, waard de absorption tiid ek fermindere troch 378 s en 1515 s yn gefallen 5 en 6 mei legere ôfstannen.De oanfoljende seksje presintearret temperatuer en wetterstofkonsintraasje kontoeren foar selektearre lokaasjes yn de SCHE-MH laach.
Om de prestaasjes fan twa waarmtewikselerkonfiguraasjes te studearjen, plot en presintearret dizze seksje temperatuerkurven op trije selektearre lokaasjes.De MH-reaktor mei HCHE út gefal 3 waard keazen foar ferliking mei de MH-reaktor mei SCHE yn gefal 4, om't it in konstante MH-folume en pipevolume hat.De bedriuwsbetingsten foar dizze fergeliking wiene in begjintemperatuer fan 573 K en in laaddruk fan 1,8 MPa.Op fig.5a en 5b litte alle trije selektearre posysjes fan de temperatuer profilen yn respektivelik gefallen 3 en 4.Op fig.5c toant it temperatuerprofyl en laachkonsintraasje nei 20.000 s fan wetterstofopname.Neffens rigel 1 yn Fig.. 5c, de temperatuer om de TTF fan opsjes 3 en 4 nimt ôf troch de convective waarmte oerdracht fan de coolant.Dit resultearret yn in hegere konsintraasje fan wetterstof om dit gebiet.It gebrûk fan twa SCHE's resulteart lykwols yn in hegere laachkonsintraasje.Sneller kinetyske antwurden waarden fûn om de HTF-regio yn gefal 4. Dêrnjonken waard ek in maksimale konsintraasje fan 100% fûn yn dizze regio.Fan line 2 dy't yn 'e midden fan' e reaktor leit, is de temperatuer fan gefal 4 signifikant leger as de temperatuer fan gefal 3 op alle plakken útsein it sintrum fan 'e reaktor.Dit resulteart yn de maksimale wetterstofkonsintraasje foar gefal 4, útsein foar de regio tichtby it sintrum fan 'e reaktor fuort fan' e HTF.De konsintraasje fan gefal 3 feroare lykwols net folle.In grut ferskil yn temperatuer en konsintraasje fan de laach waard waarnommen yn line 3 by de yngong fan de GTS.De temperatuer fan de laach yn gefal 4 sakke signifikant, wat resultearre yn de heechste wetterstofkonsintraasje yn dizze regio, wylst de konsintraasjeline yn gefal 3 noch fluktuearre.Dit komt troch de fersnelling fan SCHE waarmte oerdracht.Details en diskusje fan 'e fergeliking fan' e gemiddelde temperatuer fan 'e MH-laach en HTF-pipe tusken gefal 3 en gefal 4 wurde jûn yn' e oanfoljende seksje.
Temperatuerprofyl en bedkonsintraasje op selektearre lokaasjes yn 'e metaalhydride-reaktor.(a) Selekteare lokaasjes foar gefal 3, (b) Selekteare lokaasjes foar gefal 4, en (c) Temperatuerprofyl en laachkonsintraasje op selektearre lokaasjes nei 20.000 s foar it wetterstofopnameproses yn gefallen 3 en 4.
Op fig.Figuer 6 lit in ferliking sjen fan de gemiddelde bedtemperatuer (sjoch Fig. 6a) en wetterstofkonsintraasje (sjoch Fig. 6b) foar de opname fan HCH en SHE.Oan dizze figuer kin sjoen wurde dat de temperatuer fan 'e MG-laach signifikant ôfnimt troch in ferheging fan it waarmtewikselgebiet.It fuortsmiten fan mear waarmte út 'e reaktor resultearret yn in hegere wetterstof opname taryf.Hoewol't de twa waarmte Exchanger konfiguraasjes hawwe deselde folumes yn ferliking mei it brûken fan HCHE as opsje 3, SCHE syn wetterstof opname tiid basearre op opsje 4 wie signifikant fermindere mei 59%.Foar in mear detaillearre analyze, de wetterstof konsintraasjes foar de twa waarmte Exchanger konfiguraasjes wurde werjûn as isolines yn figuer 7. Dizze figuer lit sjen dat yn beide gefallen, wetterstof begjint te wurde opnomd fan ûnderen om 'e HTF inlet.Hegere konsintraasjes waarden fûn yn 'e HTF-regio, wylst legere konsintraasjes waarden waarnommen yn it sintrum fan' e MH-reaktor troch syn ôfstân fan 'e waarmtewikseler.Nei 10.000 sekonden is de wetterstofkonsintraasje yn gefal 4 oanmerklik heger as yn gefal 3. Nei 20.000 sekonden is de gemiddelde wetterstofkonsintraasje yn 'e reaktor opstien nei 90% yn gefal 4 yn ferliking mei 50% wetterstof yn gefal 3. Dit kin komme troch oan de hegere effektive cooling kapasiteit fan it kombinearjen fan twa SCHEs, resultearret yn in legere temperatuer binnen de MH laach.Dêrtroch falt in mear lykwichtsdruk yn 'e MG-laach, wat liedt ta in rappere opname fan wetterstof.
Case 3 en Case 4 Ferliking fan gemiddelde bed temperatuer en wetterstof konsintraasje tusken twa waarmte Exchanger konfiguraasjes.
Fergeliking fan de wetterstofkonsintraasje nei 500, 2000, 5000, 10000 en 20000 sekonden nei it begjin fan it wetterstofopnameproses yn gefal 3 en gefal 4.
Tabel 5 gearfettet de doer fan wetterstofopname foar alle gefallen.Dêrneist toant de tabel ek de tiid fan absorption fan wetterstof, útdrukt as in persintaazje.Dit persintaazje wurdt berekkene basearre op de absorption tiid fan Case 1. Ut dizze tabel, de absorption tiid fan de MH reaktor mei help fan HCHE is oer 45.000 oan 46.000 s, en de absorption tiid ynklusyf SCHE is oer 18.000 oan 19.000 s.Yn ferliking mei Case 1 waard de absorptiontiid yn Case 2 en Case 3 fermindere mei respektivelik 1,6% en 2,7%.By it brûken fan SCHE ynstee fan HCHE, waard absorption tiid signifikant fermindere fan gefal 4 nei gefal 6, fan 58% nei 61%.It is dúdlik dat de tafoeging fan SCHE oan 'e MH-reaktor it proses fan wetterstofabsorption en de prestaasjes fan' e MH-reaktor sterk ferbettert.Hoewol de ynstallaasje fan in waarmtewikseler yn 'e MH-reaktor de opslachkapasiteit fermindert, leveret dizze technology in signifikante ferbettering fan waarmteferfier yn ferliking mei oare technologyen.Ek, it ferminderjen fan de toanhichte wearde sil tanimme it folume fan de SCHE, resultearret yn in delgong yn it folume fan de MH.Yn gefal 6 mei it heechste SCHE-volumint waard de MH-volumetryske kapasiteit allinich troch 5% fermindere yn ferliking mei gefal 1 mei it leechste HCHE-volumint.Derneist, tidens absorption, liet gefal 6 rapper en bettere prestaasjes sjen mei in 61% reduksje yn absorption tiid.Dêrom waard gefal 6 keazen foar fierder ûndersyk yn 'e gefoelichheidsanalyse.Dêrby moat opmurken wurde dat de lange wetterstof opname tiid is ferbûn mei in opslach tank mei in MH folume fan likernôch 2000 cm3.
De bestjoeringsparameters tidens de reaksje binne wichtige faktoaren dy't posityf as negatyf beynfloedzje de prestaasjes fan 'e MH-reaktor ûnder echte omstannichheden.Dizze stúdzje beskôget in gefoelichheidsanalyse foar it bepalen fan 'e passende initial operaasjeparameters foar in MH-reaktor yn kombinaasje mei SCHE, en dizze seksje ûndersiket de fjouwer haadbestjoeringsparameters basearre op' e optimale reaktorkonfiguraasje yn gefal 6. De resultaten foar alle bedriuwsbetingsten wurde werjûn yn Fig. 8.
Grafyk fan wetterstofkonsintraasje ûnder ferskate wurkomstannichheden by it brûken fan in waarmtewikseler mei in semy-silindryske spoel.(a) laden druk, (b) initial bed temperatuer, (c) coolant Reynolds getal, en (d) coolant ynlaat temperatuer.
Op grûn fan in konstante begjintemperatuer fan 573 K en in trochstreaming fan koelmiddel mei in Reynolds-nûmer fan 14.000, waarden fjouwer ferskillende laden drukken selektearre: 1.2 MPa, 1.8 MPa, 2.4 MPa en 3.0 MPa.Op fig.8a toant it effekt fan laaddruk en SCHE op wetterstofkonsintraasje oer de tiid.De absorption tiid nimt ôf mei tanimmende lading druk.It brûken fan in tapaste wetterstofdruk fan 1,2 MPa is it slimste gefal foar it wetterstofopnameproses, en de opnameduur is mear as 26.000 s om 90% wetterstofopname te berikken.De hegere laden druk resultearre lykwols yn in 32-42% fermindering fan absorption tiid fan 1,8 nei 3,0 MPa.Dat komt troch de hegere begjindruk fan wetterstof, dy't resultearret yn in grutter ferskil tusken de lykwichtsdruk en de oanbrochte druk.Dêrom ûntstiet dit in grutte driuwende krêft foar de kinetika fan wetterstofopname.Op it earste momint wurdt wetterstofgas fluch opnomd troch it grutte ferskil tusken de lykwichtsdruk en de oanbrochte druk57.By in laaddruk fan 3,0 MPa sammele 18% wetterstof rap yn 'e earste 10 sekonden.Wetterstof waard opslein yn 90% fan 'e reaktors yn' e lêste faze foar 15460 s.By in laaddruk fan 1,2 oant 1,8 MPa waard de opnametiid lykwols signifikant fermindere troch 32%.Oare hegere druk hie minder effekt op it ferbetterjen fan absorption tiden.Dêrom wurdt it oanrikkemandearre dat de laaddruk fan 'e MH-SCHE-reaktor 1.8 MPa is.De oanfoljende seksje lit de konturen fan wetterstofkonsintraasje sjen foar ferskate laden druk op 15500 s.
De kar fan in passende begjintemperatuer fan 'e MH-reaktor is ien fan' e wichtichste faktoaren dy't it wetterstofadsorpsjeproses beynfloedzje, om't it de driuwende krêft fan 'e hydrideformaasjereaksje beynfloedet.Om it effekt fan SCHE op 'e begjintemperatuer fan' e MH-reaktor te studearjen, waarden fjouwer ferskillende temperatueren keazen by in konstante ladendruk fan 1.8 MPa en in Reynolds-nûmer fan 14.000 HTF.Op fig.Figuer 8b lit in ferliking sjen fan ferskate starttemperatueren, ynklusyf 473K, 523K, 573K en 623K.Yn feite, as de temperatuer heger is as 230 ° C as 503K58, hat de Mg2Ni-legering effektive skaaimerken foar it proses fan wetterstofabsorption.Lykwols, op it earste momint fan wetterstof ynjeksje, de temperatuer nimt ta fluch.Dêrtroch sil de temperatuer fan 'e MG-laach boppe 523 K. Dêrom wurdt de formaasje fan hydriden fasilitearre troch de ferhege absorption rate53.Fan fig.Ut figuer 8b is te sjen dat wetterstof flugger opnomd wurdt as de begjintemperatuer fan de MB-laach ôfnimt.Legere lykwichtsdrukken komme foar as de begjintemperatuer leger is.Hoe grutter it drukferskil tusken de lykwichtsdruk en de tapaste druk, hoe flugger it proses fan wetterstofabsorption.By in begjintemperatuer fan 473 K wurdt wetterstof yn de earste 18 sekonden fluch oant 27% opnomd.Dêrnjonken waard de opnametiid ek fermindere fan 11% nei 24% by in legere begjintemperatuer yn ferliking mei de begjintemperatuer fan 623 K. De opnametiid by de leechste begjintemperatuer fan 473 K is 15247 s, wat gelyk is oan de bêste gefal laden druk, lykwols, de delgong yn earste temperatuer reaktor temperatuer liedt ta in fermindering fan wetterstof opslach kapasiteit.De begjintemperatuer fan 'e MN-reaktor moat op syn minst 503 K53 wêze.Derneist kin by in begjintemperatuer fan 573 K53 in maksimale wetterstofopslachkapasiteit fan 3,6 wt% wurde berikt.Yn termen fan wetterstof opslachkapasiteit en absorption doer, temperatueren tusken 523 en 573 K koarter de tiid mei mar 6%.Dêrom wurdt in temperatuer fan 573 K foarsteld as de begjintemperatuer fan 'e MH-SCHE-reaktor.It effekt fan 'e earste temperatuer op it absorptionproses wie lykwols minder signifikant yn ferliking mei de ladendruk.De oanfoljende seksje toant de kontoeren fan de wetterstofkonsintraasje foar ferskate begjintemperatueren op 15500 s.
De trochstreaming is ien fan 'e wichtichste parameters fan hydrogenaasje en dehydrogenaasje, om't it kin beynfloedzje turbulinsje en waarmteferwidering as ynfier by hydrogenaasje en dehydrogenaasje59.Hege stream tariven sille meitsje turbulente fazen en resultearje yn flugger floeistof trochstreaming troch de HTF tubing.Dizze reaksje sil resultearje yn flugger waarmte oerdracht.Ferskillende yngongsnelheden foar HTF wurde berekkene op basis fan Reynolds nûmers fan 10.000, 14.000, 18.000 en 22.000.De inisjele temperatuer fan 'e MG-laach waard fêststeld op 573 K en de laaddruk op 1.8 MPa.De resultaten yn fig.8c demonstrearje dat it brûken fan in heger Reynolds-nûmer yn kombinaasje mei SCHE resulteart yn in hegere opname taryf.As it Reynolds-nûmer fan 10.000 nei 22.000 tanimt, nimt de opnametiid sa'n 28-50% ôf.De absorption tiid by in Reynolds getal fan 22.000 is 12.505 sekonden, dat is minder as by ferskate initial lading temperatueren en druk.Hydrogen konsintraasje kontoeren foar ferskate Reynolds nûmers foar GTP by 12500 s wurde presintearre yn de oanfoljende seksje.
It effekt fan SCHE op 'e begjintemperatuer fan' e HTF wurdt analysearre en werjûn yn figuer 8d.By in earste MG-temperatuer fan 573 K en in wetterstoflaaddruk fan 1,8 MPa waarden foar dizze analyze fjouwer begjintemperatueren keazen: 373 K, 473 K, 523 K en 573 K. 8d lit sjen dat in fermindering fan de temperatuer fan it koelmiddel by de ynlaat liedt ta in fermindering fan de absorption tiid.Yn ferliking mei de basis gefal mei in ynlaat temperatuer fan 573 K, de absorption tiid waard fermindere troch likernôch 20%, 44% en 56% foar ynlaat temperatueren fan respektivelik 523 K, 473 K en 373 K.By 6917 s is de begjintemperatuer fan 'e GTF 373 K, de wetterstofkonsintraasje yn' e reaktor is 90%.Dit kin ferklearre wurde troch ferbettere konvektive waarmteferfier tusken de MG-laach en de HCS.Legere HTF temperatueren sille tanimme waarmte dissipation en resultearje yn ferhege wetterstof opname.Under alle wurkparameters wie it ferbetterjen fan de prestaasjes fan 'e MH-SCHE-reaktor troch it ferheegjen fan de HTF-ynlettemperatuer de meast geskikte metoade, om't de eintiid fan it absorptionproses minder wie as 7000 s, wylst de koartste absorptiontiid fan oare metoaden mear wie. mear as 10000 s.Konturen fan wetterstofkonsintraasje wurde presintearre foar ferskate initial temperatueren fan GTP foar 7000 s.
Dizze stúdzje presintearret foar it earst in nije semy-silindryske coil waarmtewikseler yntegrearre yn in metaal hydride opslach ienheid.It fermogen fan it foarstelde systeem om wetterstof op te nimmen waard ûndersocht mei ferskate konfiguraasjes fan 'e waarmtewikseler.De ynfloed fan de bestjoeringssysteem parameters op de waarmte útwikseling tusken de metaal hydride laach en de coolant waard ûndersocht om te finen de optimale betingsten foar it bewarjen fan metaal hydrides mei help fan in nije waarmte Exchanger.De wichtichste befinings fan dit ûndersyk wurde as folget gearfette:
Mei in semy-silindryske coil waarmte Exchanger, de waarmte oerdracht prestaasjes wurdt ferbettere omdat it hat in mear unifoarm waarmte ferdieling yn de magnesium laach reactor, resultearret yn in bettere wetterstof absorption rate.Op betingst dat it folume fan de waarmte útwikseling buis en metaal hydride bliuwt ûnferoare, de absorption reaksje tiid gâns fermindere troch 59% yn ferliking mei in konvinsjonele coiled coil waarmte Exchanger.
Post tiid: Jan-15-2023